電子鎮流器是指采用電子技術驅動電光源，使之產生所需照明的電子設備。與之對應的是電感式鎮流器（或鎮流器）。現代日光燈越來越多的使用電子鎮流器，輕便小巧，甚至可以將電子鎮流器與燈管等集成在一起，同時，電子鎮流器通常可以兼具啟輝器功能，故此又可省去單獨的啟輝器。
本文首先介紹了磁性材料的特性，然后根據它的特性，討論電子鎮流器中電感線圈參數的選擇與計算方法，包括選用磁芯尺寸、氣隙大小、線圈圈數和漆包線線徑等。
一、錳鋅鐵氧體磁性材料的一般特性
表征磁性材料的磁性參數有以下數種：
1、初始磁導率μ1
初始磁導率是基本磁化曲線上起始點的磁感應強度B與磁場強度H之比。任何一種磁性材料的初始磁導率可以按以下方法求得：用該材料做成截面積為A（cm2）的圓環，平均直徑為D（cm），在圓環上均勻分布繞線N匝，在LCR電橋（例如TH2811C數字LCR電橋）上，測出其電感為L（H），則可按下述計算公式求出其磁導率
式中，Le、Ae分別代表磁芯磁路的有效長度及有效面積，如式（1）除以真空磁導率μ0（μ0=4π×10-7（H/m）），則得到相對初始磁導率，它可以表示為：
式（1）、（2）中，L的單位為亨（H），D、有效長度Le的單位為cm，A、有效面積Ae的單位為cm2。如D、A分別換用mm、mm2為單位，則式（2）中最后一項應換成1010。公式（2）由于除以μ0，所以是無量綱的，一般在磁性材料的工廠手冊中給出的初始磁導率，就是按式（2）求得的。
例1有一個R5K材料磁環，其尺寸為外徑12mm、內徑6mm、厚4mm，試計算其相對初始磁導率。
解：在磁環上繞4匝線圈，測出其電感（用TH2811C數字LCR電橋在10kHz條件下測量電感）為53.1μH。直接查廠家提供的數據表，查得磁環的有效磁路長度Le=26.1mm，有效截面積為11.3mm2。如沒有這些數據，作為粗略估算，其有效磁路長度可按外徑和內徑的平均值計算出圓環的周長來代替，即Le=π（12+6）/2=9πmm=28.2mm；有效截面積并非等于由磁環厚度與其外徑、內徑之差的乘積計算出的實際面積，而應考慮磁場強度（或磁通密度）沿半徑方向內強外弱的線性變化，磁通并非均勻分布，故實際面積應除以2，才是其有效面積。按這樣方法求得的值為12mm2，與手冊表中所給數據差不多，代入式（2）得：
根據以上計算，上述材料應為R5K材料。目前工廠使用的測量磁導率的儀器，如磁環參數分選儀UI9700，儀表指示的不是相對初始磁導率的絕對值，而是它的相對大小。
磁性材料的初始磁導率μi不是固定的，它隨溫度的變化而變化，如圖1所示。圖中給出的是金寧公司的磁性材料JP4A（相當于TDK的PC40）的初始磁導率隨溫度變化的曲線。
（相對）初始磁導率隨溫度之變化
2、有效磁導率eμ（Effectivepermeability）
在閉合磁路中，用有效磁導率μe來表示磁心的導磁性能：
式中，L為裝有磁心的線圈的電感量（亨利，H），N為線圈的匝數，le為磁芯的有效磁路長度（mm），Ae為磁芯的有效截面積（mm2）。μ0為真空磁導率（4π×10-7H/m）
顯然這里μe是相對于真空磁導率的比值，也是無量綱的。
如果在閉合磁路中，磁芯各段截面積不同，此時磁芯的有效磁導率為
式中L為裝有磁芯線圈的自感量（亨），N為線圈匝數，
Li為具有均勻截面積第i部分的磁路長度（mm）
Ai為該部分的截面積（mm2）
對于一個中心開有氣隙長度為lg的E形磁芯，如忽略磁芯本身的磁阻，認為磁場強度全部降落在氣隙上，則有效磁路長度即等于lg，式（4）最后一項可去掉Σ符號，簡單地寫作lg/Ae，如此，式（4）將變為
因為空氣隙的相對有效磁導率μe為1。以μe=1，帶入上式，由此可得氣隙lg的表達式為：
式中，lg以mm為單位，Ae以mm2為單位，L以亨為單位。在國外某些公司發表的技術資料中采用式（5）作為初步估算氣隙長度的依據。但如果計算出來的氣隙不夠大，則磁芯部分不能忽略不計，這個數值是不夠準確的。
3、電感因數（InductanceFactor）
電感因數是指磁芯的單匝電感量。一個裝有磁心的電感，繞有N匝線圈，其電感值為L，則磁芯的單匝電感量即電感因數AL，可按下式求得：
AL單位為nH／匝2（有的資料省去分母不寫，簡寫為nH）。一般取N=100，測得電感量L后，按式（6）計算出AL值，廠家在其產品手冊會給出未磨氣隙的每種規格磁芯的AL值以及有效磁路長度、有效截面積、有效體積等，例如PC30材料EEI3的AL值為1000nH；EE16A的AL值為1100nH；EE25A的AL值為1900nH。由于磁性材料參數的零散性，這個數值并不很準確，有+/-（15~25）%的誤差。我們使用時，一般都磨氣隙，由于有氣隙存在，AL值雖然變小了，但是電感因子卻相對穩定了，零散性也小了。為求得磨氣隙后磁芯的AL值，我們可以在相應骨架上先繞100匝，裝上磁心，測得其電感值L，根據式（6），即可算出開氣隙后磁心的AL值。例如EE25A中心磨氣隙1.6mm.后，其AL值降為59.6nH。
已知某種型號磁芯的AL值，要求繞制的磁芯線圈的電感量為L，可求得所需繞的線圈的匝數N
電感量和圈數的平方成正比，圈數變化1%，電感量大約變化2%。在繞制電感時，如只在小范圍內改變電感量時，可按此原則調整、估算圈數。
例2已知EE16（中心磨氣隙0.8mm）的AL值為46.8nH/匝2，為繞制2.8mH的電感，應繞多少匝數N？
例3已知某電感采用EE16磁芯，所繞匝數N1為305、電感量L1為4.5mH，今欲繞制的電感為L2=3.4mH，試求出應繞的匝數N2
4、飽和磁通密度（Saturation magnetic fux density）
飽和磁通密度是一個很重要的參數，對鎮流器是否能可靠地工作關系很大。如所熟知，當電流（或磁場）增加到某一數值后，磁芯就會飽和，磁通密度不再增加，如圖2的曲線所表示的那樣。此時，磁導率很低，該磁通密度稱為飽和磁通密度，以B.表示之。Bs不是固定的，隨溫度的升高而下降，在80~100C下，比室溫下低得很多。由圖2可以查出，在節能燈中常用的PC30、PC40材料在25C時，Bs=510mT，而在100C時， Bs只有390mT，下降了20%多。應該指出的是，磁芯工作時允許的磁感應強度要比上述的390mT低得多，一方面因為在100C時接近300 mT附近磁芯的磁導率已開始降低，另一方面，如工作時磁芯的磁感應強度較大，則磁芯損耗亦較大（見圖4）。 所以在工程計算中均取B為200~230mT作為磁芯工作時允許的最大磁感應強度值，遠離磁飽和。
在一體化節能燈或電子鎮流器中所用磁性材料，如果由于工作溫度升高，則其磁芯的B。值下降，造成磁導率及電感量減少，流過電感的電流上升，在電流的峰值附近出現很大的尖峰，如圖3所示。這種情形是很危險的，它會導致電感量進一步減少及電流進-步加大，最終使電感失磁，L=0，三極管因電流過大、管子結溫過高而損壞。
5、磁性材料的功率損耗（Power loss of magnetic materia）
磁性材料的功率損耗是一個很重要的參數，它反映磁芯工作時發熱的程度，損耗大，發熱就厲害。帶有磁芯的線圈，其功率損耗包括線圈電阻的功率損耗（俗稱銅耗）和磁芯材料的功率損耗（俗稱鐵耗）。磁芯材料的功率損耗包括磁滯損耗、渦流損耗和剩余損耗三部分。
大家知道，磁芯中磁感應強度B的變化滯后于磁場強度H的變化，并呈現出封閉的磁滯回線形狀，磁滯損耗的大小與磁滯回線所包圍的面積呈正比。也與頻率成正比。
渦流損耗則是由于交變磁通穿過磁芯截面時，在與磁力線相垂直的截面內環繞交變磁通會產生渦流，渦流亦產生功率損耗。它與磁通變化的頻率，磁性材料的電阻大小有關。一般磁芯材料的電阻愈大、工作頻率愈低，渦流損耗煎小;反之亦然。
上述損耗與頻率及其工作時的磁感應強度有關，工作頻率煎高、磁感應強度愈大，則其損耗亦愈大。
由圖還知，在同一頻率下，磁芯損耗隨磁感應強度的增加而增加，例如在40kHz、100^C條件下，當磁感應強度由150mT增加到 200mT時，功率損耗密度由 50kW/m3增加為100kW/m‘ 大約增加為原來的2倍， 如果磁感應強度為300mT時，功率損耗密度將增加為250kW/m，大約增加為原來的5倍。
可見， 磁心損耗隨其工作感磁感應強度的增加而增加。同-種材料和尺寸的磁心，在保持電感不變時，增加氣隙， 能減少其磁感應強度（以后會講到），對于降低功率損耗是有利的。或者， 在同樣的氣隙下， 減少電感量，就會減少磁感應強度， 也能降低磁芯的損耗。當然，如采用大一號的磁心，也會大大降低磁心的磁感立強度和它的發熱程度。不過，增加氣隙，雖能減少磁芯損耗，但線圈的圈數要增加，銅損會增大，而且窗口的面積會容納不下線圈。所以，氣隙的增加也是有限度的，并非愈大愈好。應對銅損和鐵損兩者綜合加以考慮才對。