0 引言

微帶天線具有體積小、重量輕、結構簡單、易加工等優點，所以在現代無線通信系統中獲得越來越多的應用。美國聯邦通信委員（Federal Communications Commission，FCC）在2002年宣布將3.1 GHz～10.6 GHz頻段劃歸為超寬帶（ultra-wideband， UWB）的民用頻段，使得UWB通信技術在科學研究和工程實踐中都獲得了大量的關注和發展［1］。但是在UWB頻譜范圍內還存在其他通信系統的工作頻段，比如無線局域網（5.15 GHz~5.85 GHz）和X波段下行通信信號（7.25 GHz~7.75 GHz）［2］。這些通信系統和UWB通信系統之間會存在一定的相互干擾，嚴重時會影響系統的通信質量。因此，為了避免UWB通信系統與其他通信系統的潛在干擾，增強它們之間的兼容性，工程上通常在UWB通信系統中使用具有陷波結構的UWB天線，抑制UWB通信系統在對應陷波頻段的輻射功率或接收到的來波功率。

隨著無線通信設備水平的不斷提高，人們從對超寬帶天線的研究［3］，轉向對超寬帶天線加入陷波結構的改進，同時陷波頻段的要求也不盡相同，使得國內外的學者和天線工程師設計了各種陷波UWB天線結構［1-2，4-7］。這些實現陷波特性的天線結構一般采用在輻射貼片或饋線以及地板上開縫，或者在饋線和輻射貼片的附近增加導體結構來實現，其目的都是在需要陷波頻段引起額外的諧振頻率。這些天線的設計結構簡單、成本低廉、容易實現，所以工程實踐中得到非常多的應用。本文設計一種雙陷波超寬帶微帶天線（DNS-UWB-MSA）結構，采用五邊形貼片作為輻射結構，結合DGS技術和阻抗漸變手段展寬工作頻帶，實現UWB工作；分別在輻射貼片和饋線上嵌入矩形和U形窄縫實現對WLAN和X波段下行通信頻段的陷波。

1 天線結構

圖1為本文設計的雙陷波超寬帶微帶天線結構。天線介質板采用相對介電常數εr=4.4、損耗角正切tanδ=0.02、厚度h=2 mm的Fr4，且沿x和y方向橫向尺寸分別為W和L。五邊形輻射貼片邊長為S，微帶線饋線長、寬分別為Lf和Wf；天線工作頻率主要由五邊形的尺寸決定，尺寸越大，天線工作頻率越低；饋線寬度Wf決定饋電的特性阻抗，本設計中為50 Ω。金屬地板沿x和y方向大小分別為Wg=W和Lg；引入DGS技術，在地板上刻蝕三個矩形槽，中間槽大小為b×c、邊沿兩個槽大小相同大小為a×c，三個矩形槽與地板邊緣的距離為k。在饋線和貼片之間，增加一個圓弧形阻抗變換結構，便于調節阻抗匹配和工作頻率，圓弧半徑為r。為了實現陷波性能，分別在輻射貼片和饋線上嵌入矩形和U形窄縫；矩形窄縫大小為Ls1×Ws1，縫隙距離輻射貼片下邊沿為d1；U形窄縫兩臂長為Ls2、兩臂距離為Ds2、縫隙寬度為Ws2，縫隙距離介質板下底邊為d1；通過調節兩條縫隙的長度，容易在需要頻段實現陷波性能。

2 天線工作性能

利用Ansys HFSS軟件對天線結構進行建模、仿真和優化，最終確定介質板大小為32 mm×23 mm且天線其他主要幾何參數取值如表1所示時，天線工作頻帶覆蓋3.1 GHz~10.6 GHz，且對WLAN和X波段下行通信信號具有較大的陷波性能。圖2所示為天線加工實物和在微波暗室測試圖。

從圖2可見，本文設計的天線結構和饋電結構非常簡單、尺寸小，非常適合用于小型化UWB無線通信系統中。同時看到，因為天線尺寸小，所以在實際測試過程中需要充分考慮好天線安裝問題。因為測試中的支撐體為金屬結構，所以將天線利用泡沫材料固定在遠離金屬支撐體的位置，而且將外接測試儀器的同軸線纜在不影響測試前提下進行必要的固定和隱藏處理，以減小對天線輻射方向圖的影響。

圖3所示為天線電壓駐波比。從圖中可以看到實際測試和軟件仿真曲線在工作頻帶內吻合較好，實測VSWR≤2的整體頻率范圍是3.08 GHz~10.64 GHz，覆蓋3.1 GHz~10.6 GHz頻帶；同時，可以看到在5.06 GHz~5.87 GHz和7.08 GHz~8.21 GHz兩個頻帶內駐波比VSWR＞2，即在這兩個頻帶內具有陷波性能，對應地，兩個陷波頻段分別覆蓋WLAN（5.15 GHz~5.85 GHz）和X波段下行通信信號（7.25 GHz~7.75 GHz）。

圖4所示為主要頻點上天線實測增益值。從圖中可以清楚看到，在兩個陷波頻段的中頻增益值明顯下降，此時意味著天線可輻射功率或可接收電平都非常低，以此避開對其他通信系統的相互干擾。同時看到，天線在其他UWB頻段內具有較高的輻射增益。

圖5所示為主要頻點處天線增益實測方向圖。由圖可見天線在有效工作頻帶內具有良好的全向輻射特點，即E面呈現“8”字形、H面360°全向方向圖。另外，也應該注意到，隨著頻率升高，天線的方向圖形狀發生一定的畸變，特別當頻率達到8.5 GHz時，水平面的全向性能變化較為劇烈。這樣的變化規律在所列的參考文獻［1］、［2］、［4］～［7］中也有表現，其原因是天線幾何結構和尺寸固定，當頻率升高時，天線的電尺寸增大，且當電尺寸增大到一定程度后，使得天線輻射貼片上的電流出現零點，造成輻射方向圖的嚴重畸變。

3 天線工作性能分析

為了更好地掌握本文所設計的天線結構工作性能，特別是天線的陷波性能，下面將進行必要的分析和說明。

圖6和圖7分別表示貼片上的矩形窄縫和饋線上的U形窄縫長度變化對陷波性能的影響。由圖6可見，當Ls1由14.3 mm增加到16.3 mm時，對應的WLAN陷波頻段變化顯著，具體表現為頻率降低、陷波深度加深。原因在于縫隙長度決定其諧振頻率，長度越長，諧振頻率越低；同時通過觀察圖1發現，縫隙長度越長，對貼片上的分布電流影響更大，所以諧振也越強，造成陷波深度加深。類似地，圖7表明當Ls2由4.5 mm增加到5.5 mm時，對應的X波段下行通信陷波頻段變化顯著，Ls2增大頻率降低、陷波深度略有減弱。其原因也是因為U形縫隙臂長增加使縫隙整體長度增加，進而導致諧振頻率降低；另外，結合圖1容易知道，U形縫隙臂長增加，使得饋線到輻射貼片上的電流更加平緩過渡，所以造成陷波深度有所削弱。

為了更好地掌握天線陷波機理，本文對所設計的天線在兩個陷波頻段的中頻分別計算得到天線表面電流，如圖8所示。可以非常清晰地看到，在5.5 GHz和7.5 GHz時，天線電流分別集中矩形和U形窄縫附近，所以可以分別使天線在兩個頻段呈現出陷波特性。

4 結論

本文設計的雙陷波超寬帶微帶天線結構簡單、容易制作，適用于小型化UWB無線通信系統。實測結果表明天線工作頻帶覆蓋3.1 GHz~10.6 GHz，并且在5.06 GHz~5.87 GHz和7.08 GHz~8.21 GHz兩個頻帶內呈現良好的陷波工作特點，可以很好地避免同WLAN頻段（5.15 GHz~5.85 GHz）和X波段通信下行頻段（7.25 GHz~7.75 GHz）通信系統間的相互干擾。另外，本文還對天線的陷波結構參數變化規律和陷波機理進行了分析和說明。

參考文獻

［1］ VALIZADE A，GHOBADI C，NOURINIA J，et al.A novel design of reconfigurable slot antenna with switchable band notch and multi-resonance functions for UWB applications［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2012，11：1166-1169.

［2］ 吳玲，夏應清，李蕾，等。一種新型四陷波超寬帶天線的設計［J］。華中師范大學學報（自然科學版），2017，51（5）：596-599.

［3］ 胡少文，吳毅強，羅斌，等。一種新型的超寬帶天線的研究［J］。電子技術應用，2013，39（1）：90-92.

［4］ 姜兆能，李曉陽，瞿晨，等。一種新型八邊形可控雙陷波天線的分析與設計［J］。合肥工業大學學報（自然科學版），2017，40（8）：1074-1076.

［5］ SIDDIQUI J Y，SAHA C，ANTAR Y M M.Compact dual-SRR-loaded UWB monopole antenna with dual frequency and wideband notch characteristics［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2015，14：100-103.

［6］ WANG X C，WANG L M，ZHOW L F.A compact CPW-Fed antenna with dual band-notched characteristics for UWB applications［J］.Microwave and Optical Technology Letters，2014，56（5）：1047-1049.

［7］ BAKARIYA P S，SARKAR M.Triple band notch UWB printed monopole antenna with enhanced bandwidth［J］.AEU-International Journal of Electronics and Communications，2015，69（1）：26-30.