電動汽車從未像現在這樣受歡迎，但擔心電池耗盡而滯留，仍然是一些購車者拒絕購買的一個關鍵原因。更大的電池并不總是解決方案，因為它與更高的成本和對重量的高影響直接相關。對最耗能的輔助設備進行重新設計是強制性的，熱管理功能是重新設計要求列表的首要任務。熱泵解決方案被認為是節省能源和減少加熱和冷卻功能對車輛續駛里程影響的最佳選擇之一，但汽車應用需要仔細定義系統功能，以避免不合理的復雜性增加以及不必要的系統過于龐大。本文旨在通過不同布局配置的虛擬性能比較，概述熱泵設計最佳實踐，這些配置是從標桿分析開始選擇的，并結合詳細的車輛細分功能進行選擇。控制策略、角色、成本和目標需求已被用作正確解決方案設計的驅動因素，以及最終解決方案選擇的主要約束條件，這不能被視為唯一的贏家。

介紹

隨著汽車排放法規的日趨嚴格，汽車行業正在加快純電動汽車(BEV)等電動汽車平臺的發展。由于來自這些車輛動力系統的可用廢熱非常有限，因此電動汽車面臨的一大挑戰是車內氣候控制，特別是在需要加熱的情況下。熱泵系統的使用是在寒冷環境下提高電動汽車續駛里程的解決方案之一。與傳統內燃機驅動的汽車不同，電動汽車的能量轉換效率要高得多，因此沒有足夠的余熱用于車內加熱。

為電動汽車提供熱量的一種常用方法是使用正溫度系數(PTC)加熱器，通過焦耳效應將儲存在電池中的電能直接轉化為熱量。盡管電加熱器通常具有幾乎100%的第一定律效率，因此1kw的電力轉化為1kw的熱量，但作為高位電能直接轉化為低位熱量的能源效率對于客艙加熱應用通常來說非常低。對于一輛普通的電動汽車來說，打開PTC加熱器會耗盡電池，大大降低行駛里程。熱泵具有較高的第一定律效率，可以用更少的電能消耗為車內提供等量的熱量，并且可以在寒冷天氣下大幅增加電動汽車的行駛里程。一些商業化的電動汽車車型已經采用了熱泵技術來加熱客艙(見表1)，包括日產Leaf，雷諾Zoe和寶馬i3，所有這些車型都聲稱通過使用熱泵在寒冷天氣下增加了大約20 ~ 30%的行駛里程。

表1熱泵系統在電動汽車車型中的應用

文獻中關于汽車熱泵系統的研究活動可以追溯到2002年。許多主要的汽車供應商制造和測試了不同的原型車，例如法雷奧 [3,4]、電裝 [5,6]、偉世通 [7]、貝洱[8,9]、德爾福[10]等。這些原型系統使用直接空氣-制冷劑，間接空氣-制冷劑，或混合架構，制冷劑包括R134a, R1234yf, R744, R445a[11]和最近的R290。在這些研究中，發現直接架構比使用相同制冷劑的間接系統效率更高。間接系統具有隔離制冷劑回路的優點，能夠以非常低的制冷劑充注量實現緊湊的設計，而冷卻液回路能夠實現整個車輛的集成熱管理。在制冷劑性能方面，據報道，在加熱模式下，特別是在零下環境溫度下，CO2比R134a要好得多，而冷卻模式下的COP在大多數情況下都比R134a低。據報道，在制冷模式[12]中，R290的COP比R1234yf要好得多，因此已經成功地在間接熱泵系統[13]中進行了測試，然而，關于HVAC安全和設計要求的當前規范[14]要求在汽車原始設備制造商(OEM)和售后市場(非OEM)提供的部件和系統中只能使用R-1234yf和R-744作為制冷劑。所有這些研究活動都證明了熱泵在汽車領域的應用已經成為人們關注的焦點。

本文的目的是給出一個汽車熱泵系統的設計概述，考慮到可能影響最終架構的主要驅動因素:目標，系統性能和復雜性，成本。首先描述了電動汽車熱管理系統通常需要的主要功能目標，然后概述了主要的汽車熱泵架構。提出了兩種不同的熱泵架構作為解決方案，這兩種系統進行了虛擬評估和比較，以突出優點和缺點。最后，描述了復雜性方面和成本敏感性。綜上所述，沒有哪一種方案可以被確定為絕對的最佳熱泵系統，設計約束必須被考慮為驅動因素，它會影響熱泵系統架構的選擇。

電動汽車熱管理系統目標

首先，車輛熱管理系統(TMS)的設計必須考慮車輛的用途(乘用車、跑車、輕型商用車等)和車輛使用的地理區域。一些功能，例如更強大或額外的電加熱器，可以被認為是極端寒冷天氣地區的“可選項”。此外，車輛的HVAC系統必須設計成能夠在各種天氣下安全運行，確保人體熱舒適，并保持所有玻璃區域無冰或霧，但電動汽車的TMS還有其他重要的額外熱要求，與動力總成電氣部件的運行有關。特別是，為了在理想的溫度范圍內工作，電動汽車高壓電池通常需要冷卻或加熱。所有這些方面都強烈地影響了系統必須滿足的所謂“所謂的功能目標”的定義。

考慮到通用EV，表2總結了為TMS定義的主要功能目標及其對客戶的影響。

表2 TMS:電動汽車可能的功能目標

所有需要冷卻或加熱車輛客艙的功能都直接影響到客戶的舒適性和安全性，因此必須謹慎定義客艙預熱和冷卻的具體目標(在短時間間隔內達到的溫度水平)。

所有的功能中只有車用電池必須進行冷卻或加熱的功能大體上都會對客戶產生間接影響，因為電池的性能可能會影響車輛的行駛里程或電池充電時間。隨著電池快速充電或超快速充電功能的普及，可能需要客艙和電池熱調節同時相關的特定功能。例如，當客戶希望在快速充電操作期間留在車內時。

在第二種情況下，車輛TMS的功能目標可以以不同的方式實施，考慮到不同的車輛細分市場或可以排除成本原因?？紤]到市場上的電動汽車(如現代科納、捷豹I-Pace等)，TMS功能中包含熱泵系統的更多地適用于高檔汽車，如表3所示。更多的功能意味著在系統控制方面更高的系統復雜性和更高的成本(額外的閥、管路、傳感器等)。由于這些原因，通常低端電動汽車不包括廢熱回收，同時艙室加熱和電池冷卻以及在低環境溫度下(例如T<0℃)除濕?？团摵碗姵丶訜峥梢源嬖?，但效率有限(電加熱器)。

表3 TMS:功能目標vs車輛細分(V=必要，X=非必要，TBE=待評估)

汽車熱泵架構

所描述的功能可以通過不同的熱泵架構來實現。

間接熱泵

間接熱泵的結構是基于冷卻液流動反轉原理。它的特點是制冷劑循環始終以相同的方式工作，同時，由水冷式熱交換器，熱水和冷水在所有季節傳遞熱功率，這對客艙舒適性或電池熱調節非常有用。

圖1基于CRU架構的間接熱泵系統架構，用于BEV的電池和客艙熱調節

如前所述，間接系統得益于制冷劑充注量非常低的緊湊型制冷單元(CRU)，而冷卻液循環可以實現整輛車的綜合熱管理(例如，可從動力總成和電子設備中回收熱量)。

圖2緊湊型制冷機組(CRU)部件:板式換熱器、壓縮機和膨脹閥。組件的緊湊位置允許較短的管路長度

由于效率問題(可以通過使用R290等替代制冷劑來克服)、高度復雜性(與冷卻液閥控制優化相關)和額外成本(HVAC的重新設計需要采用空氣冷卻器而不是標準的蒸發器)，目前市場上的任何乘用車都沒有采用這種架構。然而，正如OPTEMUS[13,15]和UTEMPRA[16]公共資助項目分別在歐盟和美國所證明的那樣，汽車供應商和原始設備制造商都在研究這一主題。

直接熱泵

直接熱泵的結構設計從兩個散熱器在兩個方向上來移動熱能。這使得安裝在車輛上熱泵可以同時提供加熱和冷卻功能，實際上主要在兩種不同的架構中實現。

在“空氣對空氣”(ATA)架構中，制冷劑循環作為標準的A/C系統工作，HVAC模塊經過修改，集成了一個額外的冷凝器，取代了傳統的客艙加熱器。

在空氣到水(ATW)架構中，制冷劑循環作為標準的A/C系統工作，HVAC模塊沒有修改，因此可以使用傳統的客艙加熱器，這得益于在制冷劑回路中集成了水冷冷凝器。

這兩種架構目前都在市場上現有的電動汽車上實現了；在下面的段落中，將對這些系統進行更詳細的描述。

空對空(ATA)采用ATA結構的熱泵系統布局如圖3所示。

空調制冷劑回路(圖3中綠色回路)由以下組件組成：

EVP：安裝在HVAC模塊內的HEX(制冷劑/空氣熱交換器)

CHILLER：制冷劑/冷卻液HEX冷卻電池冷卻液回路時需要;

ACOND：制冷劑/空氣HEX安裝在HVAC模塊中，它在需要時將熱量傳遞到客艙;

OHX：制冷劑/空氣外部熱交換器，設計用于冷凝器或蒸發器;

EXV：電子膨脹閥;

SOV：帶有開/關控制的截止閥;

E-CMP：電動壓縮機。

冷卻液回路(圖3中的藍色和紫色)由以下組件組成:

LT:低溫散熱器，冷卻液/空氣HEX;

圖3 用于純電動汽車應用的ATA熱泵架構。標準的HVAC模塊進行了修改，引入了內冷凝器(ACOND)。通過專用的截止閥(SOV)和膨脹閥(EXV)控制，可以激活A/C或者熱泵功能

表4夏季(A/C)和冬季(熱泵)條件下的ATA閥布置

HV HTR：專用于電池加熱功能的高壓的冷卻液加熱器;

專用于電池和PWT回路的冷卻液泵;

冷卻液閥：三通閥(V1和V2)，用于開啟或關閉連接電池回路到LT的冷卻液路徑。

在“夏季炎熱的條件下”，HP系統作為標準的A/C系統工作；低溫通過EVP傳遞到客艙，通過冷卻器傳遞到電池，OHX作為冷凝器工作，ACOND沒有影響(但不能被避開)。在“冬季寒冷條件”下，熱泵系統實現了其真正的目的：熱量通過ACOND傳遞到客艙，OHX作為蒸發器從外部環境中回收熱量。最后，在這種情況下，如果最終需要額外或更快的加熱熱量，激活為客艙的HV PTC和為電池的HV冷卻液HTR以實現這一目的。

表4總結了上述兩種情況下的EXV和SOV閥布置

這種架構還可以在需要同時加熱客艙和冷卻電池時(例如在快速充電操作期間)從汽車電池中回收廢熱。在這種情況下，熱量從電池中流失。通過冷卻器，由于ACOND而被排除在客艙內。為了實現這種配置，OHX的EXV關閉，SOV1打開。

空氣-水(ATW)采用ATW配置的熱泵系統布局如圖4所示。

空調制冷劑回路(圖4中綠色回路)由以下組件組成：

EVP：安裝在HVAC模塊中的制冷劑/空氣HEX

CHILLER：制冷劑/冷卻液HEX當需要時冷卻電池冷卻液回路；

WCOND：制冷劑/冷卻液HEX，在需要時將熱量傳遞到機艙；

OHX：制冷劑/空氣HEX，設計用于冷凝器或蒸發器；

EXV：電子膨脹閥；

SOV：帶有開/關控制的截止閥；

E-CMP：電動壓縮機。

圖4純電動汽車應用的ATW熱泵架構。標準HVAC模塊保持不變，但引入了一個額外的板式熱交換器(WCOND)。通過專用的截止閥(SOV)和膨脹閥EXV的控制，可以激活空調。

冷卻液回路(圖4中的藍色和紫色)由以下組件組成:

LT：低溫散熱器，冷卻液/空氣HEX;

HV HTR：用于電池和客艙加熱的高壓的冷卻液加熱器；

專用于客艙，電池和PWT回路的冷卻液泵

冷卻液閥：兩個三通閥和一個四通閥，以啟用或禁用冷卻液路徑，連接客艙和電池回路，或PWT和電池回路到LT散熱器。

在“夏季或炎熱的條件下”，HP系統作為標準的A/C系統工作；低溫通過EVP傳遞到客艙，通過冷卻器傳遞到電池，OHX作為冷凝器工作，WCOND沒有影響(它沒有被避開通過制冷劑)。在“冬季寒冷條件”下，熱泵系統實現了它的真正目的：熱量通過冷媒通過WCOND傳遞給冷卻液，并通過CBN HTR釋放到客艙。在這種情況下，如果最終需要額外或更快的加熱功率，為客艙的高壓PTC和為電池的高壓冷卻液HTR將被激活以達到目標。最后，在這種情況下，OHX作為蒸發器從外部環境中回收熱量。上述兩種情況下的EXV和SOV閥布置如表4所示，而冷卻液閥(V1, V2和V3) 布置如表5和表6所示。

作為ATA，當同時需要客艙加熱和電池冷卻時(例如在快速充電操作期間)，該架構還可以從汽車電池中回收廢熱。在這種情況下，從電池中釋放的熱量，通過冷卻器，在客艙中被排出，這要歸功于WCOND，然后是CBN HTR。為了實現這種配置，OHX的EXV關閉，SOV1打開，客艙冷卻液回路上的三通閥朝向連接到電池的管路關閉。

在ATA配置方面，ATW架構還可以通過冷卻液回路從電動機中回收廢熱。在這種情況下，車輛前面的主動格柵百葉窗是關閉的，因此通常通過LT散熱器排出的熱量可以用來加熱電池。為了實現這種配置，PWT冷卻液回路上的三通閥只對連接到電池的管路打開，而四通閥只對連接到PWT的管路打開。

表5 ATW冷卻劑閥布置

表6混合工況下ATW冷卻液閥布置

虛擬性能比較

利用商用仿真軟件SW（AMESim17.0）實現了ATA和ATW系統結構的數學模型。以便比較這些HP解決方案的性能，考慮到前面段落中討論的不同功能目標。特別是，根據以下系統和HP COP的定義，通過能量分析進行了性能比較，該分析考慮了所有電氣部件的能耗和與不同用戶交換的熱能貢獻:

用戶使用的客艙調節和電池調節的能量不同：

客艙調節-暖通空調入口和客艙入口之間空氣焓變的時間積分。

電池調節——電池內部儲存能量的變化

通過這一分析，考慮到表7所述的邊界條件，并以D級電動汽車為例，對HP系統的效率進行了評估。

在下面的段落中討論了模擬的結果；討論了不同電氣部件的相對貢獻(圖13-16-18-20-23)；這些貢獻可以隨著系統控制策略的變化而變化。

表7模擬邊界條件

(1)測量溫度@艙室入口(HVAC出口)

(2)冷卻液溫度@冷水機出口，電池加熱目標除外，其中參考是電池溫度

圖5熱泵仿真模型在AMESim中的布局圖。HP的每個組件都被建模為一個稱為超級組件的塊。依據詳細的組件數據表校準每個塊。

艙室冷卻

在客艙冷卻模式下，HP ATA架構的性能略好于ATW (ΔE~-3%，見圖6):在EVP出口相同的空氣溫度下，由于ACond換熱器相對于Wcond換熱器產生更低的制冷劑壓差，能耗降低，系統和HP COP均增加。

圖6客艙冷卻 在COP和能耗方面，ATA架構的性能略好于ATW

電池冷卻(快速充電)

電池冷卻的最惡劣的情況發生在電池快速充電期間。采用了一個特定的當前配置文件。來模擬如圖7所示的這種情況，并在電池仿真模型中實現，考慮充電率從電池的SOC=0%時的1.6 C下降到SOC增加到80%時的0.72 C。

在模擬過程中，直到電池釋放出的熱量高于冷水機的冷卻功率，HP不會對電池進行降溫，而是限制其升溫。然后，當冷水機的冷卻潛力超過電池的熱釋放(達到一定的SOC值)時，電池開始冷卻(圖8)。

During the simulation, until the battery thermal release is higher than the chiller cooling power, the HP does not cool down the battery, but limits its temperature increase. Then, when the chiller cooling potential overcomes the battery heat losses (up to a certain SOC value), battery starts to cool down (Figure 8).此處有原文，怕理解錯誤。

在這種情況下，在相同的電池充電速度下，HP ATA架構的能源成本略低于ATW (ΔΕ ~-3%)。

電芯平均溫度和冷卻液溫度變化如圖9所示：可以看出ATA和ATW的溫度特性沒有差異。

圖7純電動汽車電池快速充電時的電流曲線示例

圖8純電動汽車電池快速充電時的電池熱釋放和冷水機冷卻功率變化

圖9模擬電池快速充電過程中電池和冷卻液溫度的變化。ATW和ATW在冷卻液和電池溫度行為方面沒有差異

客艙和電池冷卻

在客艙和電池冷卻配置中，HP ATA架構的性能略好于ATW (ΔE~-4%，見圖11)。在相同的客艙和電池性能下，ATA證實是最節能的解決方案，如圖10所示。

客艙加熱

在客艙加熱配置中，HP ATA架構比ATW能耗更低，如圖11所示。

隨著環境溫度的升高，可以觀察到以下變化:

HV-HTR能耗在環境溫度為0℃時為零;

HV-PTC能耗降低;

E-CMP相對能耗增加：絕對貢獻在5℃前增大后減小，因為在環境溫度T＞5℃時，HV PTC處于OFF狀態。

圖10機艙和電池冷卻 在COP和能耗方面，ATA架構的性能略好于ATW

圖11客艙供暖ATA與ATW的比較表明，ATA在總能源方面的消耗能源成本更低。圖中還報告了每個部件對總能源消耗的貢獻百分比

排氣溫度達到目標，E-CMP開始調節吸收較少的能量。

在環境溫度T＞0℃時E-CMP的能量吸收克服了電加熱器的能量消耗。

風扇和鼓風機的能量貢獻在絕對條件下不會改變，因為它們在最大功率下工作。

此外，由于缺乏冷卻液回路，在HP ATA架構中，由于ATW額外的中間CBN HTR熱交換效率，客艙加熱速度比ATW快(圖12)。

最后，考慮圖13中HP系統COP的變化，隨著環境溫度的升高：由于客艙供暖需求降低，系統COP增加。

圖12客艙供暖。座艙排氣口的空氣溫度曲線變化表明，采用ATA結構可以達到更快、更高的車內空氣溫度

圖13客艙供暖。隨著環境溫度的升高，客艙的加熱需求降低，這兩個系統的范圍都會增加。不同環境溫度下ATA架構COP演化值略高于ATW

ATA系統的COP高于ATW，因此ATA確認更節能。

兩個架構之間的COP差異越來越大。

電池加熱

在電池加熱配置中，熱管理系統的控制策略的目標是在整個模擬過程中達到并保持冷卻液與電池之間的最大溫差。這種控制的目的是避免溫差過高的可能性，因為溫差過高可能導致電池因熱應力現象和/或熱膨脹而過早老化。

在這種情況下，HP ATW系統結構在很大程度上比ATA架構的能耗要低(圖14)。事實上，在ATW架構中，HP的作用降低了HV HTR的活化；HV HTR和HP最初以最大功率工作，以盡快達到電芯與電池之間的最大ΔT，然后HV HTR開始調節以維持ΔT。

在提出的ATA架構中，只有冷卻液HV HTR工作來加熱電池，因此它以最大功率工作以達到電芯-電池的目標ΔT。因此，在這種情況下，ATW與ATA之間的巨大能耗差異與HV HTR有關，要想達到相同的效果ATA中的HV HTR比ATW中的HV HTR運行更多，吸收更多的電力而釋放更少的熱能(效率

隨著環境溫度的升高:

兩種架構的總電量吸收都減小;

在ATW中，由于積分時間較短，CMP和HV HTR的絕對貢獻減小，而CMP的相對貢獻增大，HV HTR的貢獻減小。

圖14電池加熱。ATA和ATW的比較表明，ATW在總能耗方面的能源成本更低。在這個圖中還報告了各個部件對總能源消耗的貢獻百分比。

圖15電池加熱。模擬過程中電池的平均溫度變化表明，ATW架構下的電池加熱速度要快于ATA架構。

另一個有趣的結果是，在ATW中達到電芯-電池的最大ΔT比在ATA中更快(圖15)。事實上，在最大功率下HP和HV HTR的同時作用比HV HTR在最大功率下的作用只在ATA的情況下保證了更多的熱能給冷卻液。因此，ATW中的電池加熱速度比ATA中的電池加熱速度快。

客艙和電池加熱

在客艙和電池加熱模式下，在環境溫度高達5℃時ATW的性能略好于ATA。

在Tamb=10°C時，兩個系統的操作都切換到客艙加熱模式，因此ATA比ATW更有效。

圖16客艙和電池加熱。ATW和ATW的比較表明，ATW在環境溫度5℃以內的總能耗更低，圖中還報告了每個部件對總能源消耗的貢獻百分比。

在相同的出風口溫度下，隨著環境溫度的升高

總電能消耗降低

HV HTR的絕對貢獻在0℃前是恒定的(它總是在最大功率下工作，增加了它的相對貢獻)，然后減小(它在調節狀態下工作)，最后在Tamb=10℃時為零。

HV PTC貢獻減小

E-CMP貢獻增加

在ATW架構中，用于在Tamb - 0℃預熱冷卻液的額外的HV HTR消耗。

此外，隨著環境溫度的升高(圖17):

由于降低的供熱需求系統COP增加;

在Tamb=5℃范圍內，ATA系統的COP低于ATW；那么在Tamb=10℃時，ATA比ATW更有效，因為不需要電池加熱，而且兩種架構都只在客艙加熱模式下工作。

只有當需要電池加熱時，ATW才比ATA架構更有效。

COP值還包括位于以下的熱交換效率:

加熱流體和電池板(對流傳熱)

電板和電芯(傳導傳熱)

由于這個原因，效率值低于僅限于加熱流體的分析的預期值。

圖17客艙和電池加熱。在不同環境溫度下的系統COP變化表明，只有在需要電池加熱時，ATW才比ATA更有效。作為對比，圖中給出了不含HP的標準熱管理系統的COP。

座艙除濕

在客艙除濕模式下，HP ATA架構比ATW能耗更低，因為在這種情況下，沒有冷卻液泵運行，客艙內的空氣直接由ACond加熱，而沒有額外的低效率的冷卻液CBN HTR。

因此，在這種情況下，HP系統對ATA架構更有效。在出風口相同的約為50℃的溫度時，隨著環境溫度的降低:

每種配置的EL能量消耗都降低了。

E-CMP貢獻減少(CMP在條例中)

圖18客艙除濕。ATA與ATW的對比表明，ATW在總能源消耗方面的能源成本更低，在圖中還報告了每個部件對總能源消耗的百分比貢獻。

圖19客艙除濕?？团摮鲲L口的空氣溫度曲線變化表明，ATA架構可以達到更快、更高的車內空氣溫度。

由于客艙供暖需求降低，PTC絕對貢獻減少。

電子扇和空調鼓風機的貢獻在絕對值上保持不變，但由于最大功率運行而增加百分比。

ATA中缺少冷卻液回路的積極作用是更快地達到排氣溫度目標(圖19)；隨著環境溫度的升高，升溫速度增大。

來自電池的WHR客艙加熱

在利用電池余熱回收實現的客艙加熱模式中，由于沒有中間冷卻劑回路，ATA架構比ATW更快地加熱客艙(圖20)。

圖20帶WHR的客艙加熱。機艙通風口空氣溫度曲線變化表明在駕駛室內ATA架構可以達到更快，更高的空氣溫度

圖21帶WHR的客艙加熱。ATA和ATW的比較表明，ATA在總能源消耗方面的能源成本略低。圖中還報告了每個部件對總能源消耗的貢獻百分比。

在Tamb=10℃，客艙通風口溫度相同的情況下，ATA的電能吸收比ATW的要少；相比ATW配置，E-CMP由于制冷劑壓力更高而吸收更多的能量，但在ATA熱泵系統中高壓PTC對空氣加熱的能量貢獻要低得多。

系統的復雜性

可以影響HP系統設計的其他重要驅動因素，在總布置研究和系統控制參數定義階段通常必須面對的復雜性有關。

車載系統集成

車載熱泵系統集成的復雜性與以下不同方面有關:

部件數量：ATW架構比ATA架構需要更多的閥和冷卻液管路連接;

HVAC模塊修改:由于用ACOND取代了標準的CBN HTR，因此相對于內燃機來說ATA架構需要重新設計并對HVAC模塊進行新的驗證;

傳感器和執行器:大量的傳感器和電動執行器，如泵和閥，增加了電的復雜性。

所有這些方面通常不僅會導致更高的復雜性，還會導致更高的系統成本。

控制定義和校準

在高壓系統設計中，控制參數的定義和校準是非常重要的，因為它對系統的整體效益有很大的影響。

圖22在艙室和電池加熱時電加熱器的激活

這方面的一個很好的例子是在客艙和電池加熱功能期間定義電加熱器和HP壓縮機之間的激活優先級(圖22)。在這種情況下，為了最大限度地減少電加熱器(HV HTR和HV PTC)的使用，仿真模型中采用了基于以下參數的控制策略:

作為冷卻液和電池單元之間ΔT函數的控制HV HTR功率。當啟動電池加熱功能時，HV HTR以最大功率運行，盡可能快地達到最大ΔT，然后開始調節功率。僅對于ATW架構，當電池加熱與客艙加熱耦合時，HV HTR對客艙加熱的貢獻降低了高壓PTC的貢獻。此外，在環境溫度低于0℃的所有加熱功能中，HV HTR最初設置為最大功率，以便在熱泵的E-CMP開關打開之前將冷卻液加熱到0℃。

隨客艙入口空氣溫度的變化控制高壓PTC功率;

受控E-CMP轉速隨變量的變化如表8所示:

表8壓縮機目標參數。

對于混合功能，目標變量取決于用戶(座艙或電池)的優先級。此外:

根據所需的冷卻液流量來控制的水泵

假定電子扇和空調鼓風機以最大功率運行。

根據表5和表6中規定的操作模式的功能，冷卻液閥應進行適當的控制。

制冷劑EXV控制并保證正確的HP操作(過熱/過冷校準)。

成本分析

在前面的段落中，根據性能和布局復雜性對不同的熱泵架構進行了評估。系統成本是車輛的解決方案選擇時必須考慮的最重要的方面之一。

為了對相對于標準解決方案的總體成本偏差有一個敏感性，我們對HP架構中涉及的所有組件的成本進行了評估。參考系統的加熱功能是由為機艙加熱的空氣PTC加熱器和為電池加熱的高壓冷卻液加熱器提供的。電池總是通過與機艙蒸發器并聯的a /C系統連接的冷水機和專用膨脹閥進行水冷卻。

為了給出子系統成本偏差的指示，以及突出ATW和ATA解決方案之間的差異，對組件進行了分組。分析結果如表9所示:

由于管路的復雜性增加以及實現熱泵功能所需的額外閥門，對于ATW和ATA來說，制冷劑回路都更昂貴。ATW需要一個水冷凝器；因此，ATA制冷劑回路可能比ATW稍微便宜一些。

HVAC模塊未發現明顯偏差。本質上，ATW解決方案使用了一個保留的組件，這要歸功于水冷凝器(Wcond)，而ATA解決方案需要一個內冷凝器(Acond)來取代標準的艙內加熱器。盡管直接成本相似，但考慮到投資成本，變動成本可能會有所不同：ATA HVAC模塊所需的艙室加熱器更換需要重新驗證，這意味著更高的投資成本。

ECU和傳感器本質上是新組件，不包括在只需要制冷劑高壓傳感器的標準解決方案中。

表9 熱泵系統成本敏感性

然而，與相對于其他組件的低得多的絕對成本有顯著的偏差。

由于熱泵功能，高壓冷卻液加熱器相對于參考方案可以縮小;因此，元件成本可以降低。

在ATW解決方案中，由于需要額外的管路和閥門將水冷凝器連接到機艙和電池，冷卻液回路的成本要高得多。

由于使用了熱泵功能，制冷劑充注量增加，需要更大的儲液罐和額外的管路。ATW與ATA在氣體充注量方面并無顯著差異。

最后，ATA 熱泵架構的總體直接成本偏差較低，但必須強調的是，必須考慮對投資成本的進一步評估，以便找出兩個解決方案之間的真正差距，并與沒有HP的參考解決方案進行比較。看看最終的系統成本，無論如何，有趣的是，考慮到可實現的利益的權衡熱泵并不是一個昂貴的解決方案。這一結果在全年中寒冷或中等環境條件的銷售市場時更為重要。

審核編輯：黃飛

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